STUDY ON AUXILIARY GASIFICATION
TECHNOLOGY OF CO2 CONTROL IN THE PROCESS OF
UNDERGROUND COAL GASIFICATION
Liu Shuqin Liang Jie and Yu Li
(China University of Mining and Technology, 100083 Beijing)
ABSTRACT The higher content of CO2 in gas produced by underground coal gasification (UCG) limits the gas heat value, and will also be the latent resource of CO2 discharging. In this paper, three assistant gasification technology for CO2 content control are studied through field trials. Results show: the content of CO2 in UCG gas can be cut down to about 10% by adopting the above assistant gasification technology, through which the content of combustible gases can be increased and gas heat vlaue can be improved about 40%.
KEY WORDS CO2,underground coal gasification, gasification technology
0 引言
近年來(lái)CO2的大量排放已成為產(chǎn)生溫室效應(yīng)的主要因素.[1]煤炭地下氣化就是將地下煤炭通過熱及化學(xué)作用原地轉(zhuǎn)化為可燃?xì)怏w的過程,它能夠減少煤炭直接燃燒帶來(lái)的環(huán)境污染和生態(tài)破壞,因而是一種潔凈煤綜合利用技術(shù),也是未來(lái)煤炭生產(chǎn)和利用的新方法.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)地下氣化中心提出的“長(zhǎng)通道、大斷面、兩階段”氣化新工藝通過對(duì)傳統(tǒng)工藝的改進(jìn),基本實(shí)現(xiàn)了連續(xù)、穩(wěn)定產(chǎn)氣.但地下氣化煤氣中CO2具有較高含量,約占20%,它限制了煤氣的熱值,也是潛在的CO2排放源.本文通過劉莊礦地下氣化現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究提出了控制CO2含量的輔助氣化工藝.
1 地下氣化爐結(jié)構(gòu)
結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)煤層賦存條件設(shè)計(jì)的長(zhǎng)通道、大斷面、可調(diào)推進(jìn)式地下氣化爐結(jié)構(gòu)見圖1.氣化爐主要由進(jìn)氣孔、排氣孔、輔助孔、氣化通道組成.氣化通道長(zhǎng)200 m,通道斷面為3.4 m3,鉆孔間隔為50 m.輔助孔用于供風(fēng)、供氣及排氣,跟蹤氣化工作面,進(jìn)行推進(jìn)式供風(fēng)氣化.
圖1 地下氣化爐結(jié)構(gòu)圖
Fig.1 The structure of underground gasifier
2 地下氣化中CO2的反應(yīng)特性
地下氣化煤氣中CO2的含量取決于地下氣化過程中各反應(yīng)階段(即氧化區(qū)、還原區(qū)、干餾干燥區(qū))的反應(yīng)特性與反應(yīng)條件,并由總的組分守恒與能量守恒所制約. λC+O22(λ-1)CO+(2-λ)CO2 其中:λ是與溫度相關(guān)的常數(shù).煤的燃燒反應(yīng)均為放熱反應(yīng),由CO和CO2含量與溫度的關(guān)系可知,維持溫度在700K以上時(shí)有利于CO的生成[3],但CO氧化生成CO2由于是均相反應(yīng)而容易進(jìn)行.在地下氣化過程中,隨著氣化通道里煤的消耗,空穴增大,氣化劑中O2易走旁路,使氣相中CO氧化成CO2的可能性增大.反應(yīng)得到的CO和CO2的濃度比符合下列關(guān)系: 氧氣耗盡后,氣流即進(jìn)入還原區(qū),CO2與熱焦接觸,還原成CO;水蒸氣與熱焦反應(yīng),生成CO和H2.CO2還原反應(yīng),在800℃時(shí),僅為碳燃燒反應(yīng)速度的10-5倍.因此,在地下氣化條件下,CO2還原反應(yīng)達(dá)到平衡很慢,主要與反應(yīng)溫度和原料活性有關(guān).當(dāng)煤層底部煤被消耗后,大量的煤會(huì)落入已有的空穴,形成類似于地上氣化爐的填充床,這些塊狀煤增加了床層表面積,活性較高,有助于CO2的還原. 3 控制CO2含量的輔助氣化工藝 3.1 壓抽相結(jié)合 表1 壓風(fēng)和壓抽相結(jié)合氣化煤氣平均組分及熱值比較 |
Item | Gas ingredients/% | Heat value /MJ/m3 | ||||
H2 | CO | CH4 | CO2 | N2 | ||
Compressing | 9.43 | 3.71 | 2.13 | 19.49 | 65.26 | 2.52 |
Compressing and pumping |
15.20 | 11.45 | 2.81 | 10.39 | 58.95 | 4.51 |
從表1可以看出,壓抽相結(jié)合氣化與壓風(fēng)氣化相比,出口煤氣中CO2含量降低了9.1%,H2和CO含量分別提高了5.83%和7.74%,因此煤氣熱值得到顯著提高.劉莊礦12s(12#煤層)氣化爐壓風(fēng)氣化和壓抽相結(jié)合氣化時(shí)煤氣熱值的變化見圖2.其中16日到20日是壓風(fēng)氣化,21日到26日是壓抽相結(jié)合氣化,可以看出,采用壓抽相結(jié)合氣化,煤氣熱值顯著提高,并趨于穩(wěn)定. |
圖2 壓抽相結(jié)合前后煤氣熱值變化
Fig.2 Change of gas heat value before and after compressing combined with pumping
3.2 反向供風(fēng)氣化 當(dāng)正向氣化時(shí),火焰工作面逐漸向出氣孔移動(dòng),使干餾干燥區(qū)和還原區(qū)越來(lái)越短,最終還原區(qū)的長(zhǎng)度不能滿足氧化區(qū)生成的CO2的還原和水蒸氣分解反應(yīng)的需要,導(dǎo)致煤氣中CO2含量增加及煤氣熱值降低.若采用反向供風(fēng)氣化,即由出氣孔鼓風(fēng),進(jìn)氣孔出氣,使火焰工作面向進(jìn)氣孔方向移動(dòng),則可重新形成氣化條件,CO2得到進(jìn)一步還原. 此外反向供風(fēng)氣化還具有以下優(yōu)點(diǎn)[5]:(1)鼓風(fēng)時(shí)空氣在原高溫排氣孔中得以預(yù)熱,該熱能在氣化爐中用以分解水蒸氣以增加氫的含量,隨鼓風(fēng)導(dǎo)進(jìn)的物理熱,可以在煤氣中得到大致相等的熱能;(2)反向供風(fēng)時(shí),還原區(qū)及干餾干燥區(qū)都在正向鼓風(fēng)時(shí)燃燒過的區(qū)域內(nèi),溫度較高,還原反應(yīng)溫度條件及干餾效果都比較好;(3)氣流下游的灰渣對(duì)甲烷化反應(yīng)起一定的催化作用.12s爐氣化后期反向供風(fēng)前后煤氣平均組分及熱值的變化見表2.可以看出,氣化后期采用反向供風(fēng)氣化,可大大降低煤氣中CO2的含量,同時(shí)由于水蒸氣還原率的增大,H2含量也得到顯著提高. 表2 反向供風(fēng)前后煤氣平均組分及熱值比較 |
Item | Gas ingredients/% | Heat value /MJ/m3 | ||||
H2 | CO | CH4 | CO2 | N2 | ||
Before reversible air blast |
9.43 | 3.71 | 2.13 | 19.49 | 65.26 | 2.52 |
After reversible air blast |
15.20 | 11.45 | 2.81 | 10.39 | 58.95 | 4.51 |
劉莊試驗(yàn)12s煤反向供風(fēng)前一時(shí)刻沿氣化通道氡濃度分布和反向供風(fēng)144 h時(shí)沿氣化通道氡濃度分布見圖3.從圖3可看出,反向供風(fēng)以后,沿氣化通道長(zhǎng)度上氡濃度普遍提高,說(shuō)明反向供風(fēng)能夠形成新的氣化溫度條件. |
圖3 反向供風(fēng)前后沿氣化通道氡濃度分布
Fig.3 Distribution of randon concentration along
gasification tunnel before and after reverse blowing
3.3 雙火源氣化 雙火源氣化,即在進(jìn)氣側(cè)和排氣側(cè)分別建立火源A和B(見圖1).火源B也可以建立在氣化爐中部.交替使用這兩個(gè)火源,當(dāng)火源A作為氧化區(qū)時(shí),火源B處于還原區(qū),這樣可大大提高還原區(qū)的溫度,提高CO2還原及水蒸氣分解速度,從而降低煤氣中CO2含量,提高煤氣熱值. 在劉莊礦雙火源兩階段氣化試驗(yàn)中,第一階段由進(jìn)氣孔和輔助孔1同時(shí)供風(fēng),建立雙火源;第二階段由進(jìn)氣孔鼓入水蒸氣,水蒸氣在火源A被分解,剩余的水蒸氣在火源B繼續(xù)分解,水蒸氣分解率提高,CO2在火源B也可得到進(jìn)一步分解,干餾煤氣產(chǎn)量也隨之增加.雙火源和單火源兩階段氣化時(shí)地下水煤氣中CO2含量及煤氣熱值比較見圖4和圖5.可以看出,雙火源氣化產(chǎn)生的地下水煤氣中CO2含量較單火源氣化顯著降低,水煤氣熱值普遍得到提高. |
圖4 雙火源和單火源兩階段氣化地下水煤氣中CO2含量比較
Fig.4 Comparison of CO2 content in UCG between single fire and double fire
○——Single fire; ●——Double fire
圖5 雙火源和單火源兩階段氣化地下水煤氣熱值比較
Fig.5 Comparison of gas heat value gas between
single fire and double fire
○——Single fire; ●——Double fire
4 結(jié)論
(1) 控制地下氣化煤氣中CO2含量可以提高煤氣熱值,減少CO2的排放量. 作者簡(jiǎn)介:劉淑琴:博士生 作者單位:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)北京校區(qū),100083 北京 |
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